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Las estructuras de paneles sándwich se utilizan ampliamente en muchas industrias debido a sus altas propiedades mecánicas. La capa intermedia de estas estructuras es un factor muy importante para controlar y mejorar sus propiedades mecánicas bajo diversas condiciones de carga. Las estructuras reticulares cóncavas son excelentes candidatas para su uso como capas intermedias en tales estructuras tipo sándwich por varias razones, concretamente para ajustar su elasticidad (por ejemplo, relación de Poisson y valores de rigidez elástica) y ductilidad (por ejemplo, alta elasticidad) para lograr simplicidad. Las propiedades de relación resistencia-peso se logran ajustando únicamente los elementos geométricos que forman la celda unitaria. Aquí, investigamos la respuesta a la flexión de un panel sándwich de núcleo cóncavo de 3 capas utilizando pruebas analíticas (es decir, teoría del zigzag), computacionales (es decir, elementos finitos) y experimentales. También analizamos el efecto de varios parámetros geométricos de la estructura reticular cóncava (por ejemplo, ángulo, espesor, relación longitud-altura de la celda unitaria) sobre el comportamiento mecánico general de la estructura tipo sándwich. Hemos descubierto que las estructuras centrales con comportamiento auxético (es decir, índice de Poisson negativo) exhiben una mayor resistencia a la flexión y un esfuerzo cortante fuera del plano mínimo en comparación con las rejillas convencionales. Nuestros hallazgos pueden allanar el camino para el desarrollo de estructuras multicapa de ingeniería avanzada con entramados centrales arquitectónicos para aplicaciones aeroespaciales y biomédicas.
Debido a su alta resistencia y bajo peso, las estructuras tipo sándwich se utilizan ampliamente en muchas industrias, incluido el diseño de equipos mecánicos y deportivos, la ingeniería marina, aeroespacial y biomédica. Las estructuras reticulares cóncavas son un candidato potencial a ser considerado como capas centrales en tales estructuras compuestas debido a su capacidad superior de absorción de energía y sus propiedades de alta relación resistencia-peso1,2,3. En el pasado, se han hecho grandes esfuerzos para diseñar estructuras tipo sándwich ligeras con celosías cóncavas para mejorar aún más las propiedades mecánicas. Ejemplos de tales diseños incluyen cargas de alta presión en cascos de barcos y amortiguadores en automóviles4,5. La razón por la que la estructura de celosía cóncava es muy popular, única y adecuada para la construcción de paneles sándwich es su capacidad para ajustar de forma independiente sus propiedades elastomecánicas (por ejemplo, rigidez elástica y comparación de Poisson). Una de esas propiedades interesantes es el comportamiento auxético (o índice de Poisson negativo), que se refiere a la expansión lateral de una estructura reticular cuando se estira longitudinalmente. Este comportamiento inusual está relacionado con el diseño microestructural de sus células elementales constituyentes7,8,9.
Desde la investigación inicial de Lakes sobre la producción de espumas auxéticas, se han realizado importantes esfuerzos para desarrollar estructuras porosas con un índice de Poisson negativo10,11. Se han propuesto varias geometrías para lograr este objetivo, como celdas unitarias giratorias quirales, semirrígidas y rígidas,12 todas las cuales exhiben un comportamiento auxético. La llegada de las tecnologías de fabricación aditiva (AM, también conocida como impresión 3D) también ha facilitado la implementación de estas estructuras auxéticas 2D o 3D13.
El comportamiento auxético proporciona propiedades mecánicas únicas. Por ejemplo, Lakes y Elms14 han demostrado que las espumas auxéticas tienen un mayor límite elástico, una mayor capacidad de absorción de energía de impacto y una menor rigidez que las espumas convencionales. Con respecto a las propiedades mecánicas dinámicas de las espumas auxéticas, muestran una mayor resistencia bajo cargas de rotura dinámicas y un mayor alargamiento bajo tensión pura15. Además, el uso de fibras auxéticas como materiales de refuerzo en compuestos mejorará sus propiedades mecánicas16 y la resistencia al daño causado por el estiramiento de las fibras17.
Las investigaciones también han demostrado que el uso de estructuras auxéticas cóncavas como núcleo de estructuras compuestas curvas puede mejorar su rendimiento fuera del plano, incluida la rigidez y resistencia a la flexión18. Utilizando un modelo en capas, también se ha observado que un núcleo auxético puede aumentar la resistencia a la fractura de los paneles compuestos19. Los compuestos con fibras auxéticas también previenen la propagación de grietas en comparación con las fibras convencionales20.
Zhang et al.21 modelaron el comportamiento de colisión dinámica de las estructuras celulares que regresan. Descubrieron que la absorción de voltaje y energía se podía mejorar aumentando el ángulo de la celda unitaria auxética, lo que daba como resultado una rejilla con una relación de Poisson más negativa. También sugirieron que estos paneles sándwich auxéticos podrían usarse como estructuras protectoras contra cargas de impacto de alta tasa de deformación. Imbalzano et al.22 también informaron que las láminas compuestas auxéticas pueden disipar más energía (es decir, el doble) a través de la deformación plástica y pueden reducir la velocidad máxima en el reverso en un 70% en comparación con las láminas de una sola capa.
En los últimos años se ha prestado mucha atención a los estudios numéricos y experimentales de estructuras tipo sándwich con relleno auxético. Estos estudios destacan formas de mejorar las propiedades mecánicas de estas estructuras tipo sándwich. Por ejemplo, considerar una capa auxética suficientemente gruesa como núcleo de un panel sándwich puede dar como resultado un módulo de Young efectivo más alto que la capa más rígida23. Además, el comportamiento de flexión de las vigas laminadas 24 o de los tubos de núcleo auxético 25 se puede mejorar con el algoritmo de optimización. Existen otros estudios sobre pruebas mecánicas de estructuras tipo sándwich con núcleo expandible bajo cargas más complejas. Por ejemplo, ensayos de compresión de compuestos de hormigón con áridos auxéticos, paneles sándwich bajo cargas explosivas27, ensayos de flexión28 y ensayos de impacto a baja velocidad29, así como análisis de flexión no lineal de paneles sándwich con áridos auxéticos funcionalmente diferenciados30.
Debido a que las simulaciones por computadora y las evaluaciones experimentales de tales diseños a menudo consumen mucho tiempo y son costosas, existe la necesidad de desarrollar métodos teóricos que puedan proporcionar de manera eficiente y precisa la información necesaria para diseñar estructuras de núcleo auxético multicapa bajo condiciones de carga arbitrarias. tiempo razonable. Sin embargo, los métodos analíticos modernos tienen una serie de limitaciones. En particular, estas teorías no son lo suficientemente precisas para predecir el comportamiento de materiales compuestos relativamente gruesos y para analizar compuestos compuestos de varios materiales con propiedades elásticas muy diferentes.
Dado que estos modelos analíticos dependen de las cargas aplicadas y las condiciones de contorno, aquí nos centraremos en el comportamiento a flexión de los paneles sándwich con núcleo auxético. La teoría equivalente de una sola capa utilizada para tales análisis no puede predecir correctamente las tensiones cortantes y axiales en laminados altamente heterogéneos en compuestos tipo sándwich de espesor moderado. Además, en algunas teorías (por ejemplo, en la teoría de capas), el número de variables cinemáticas (por ejemplo, desplazamiento, velocidad, etc.) depende en gran medida del número de capas. Esto significa que el campo de movimiento de cada capa se puede describir de forma independiente, cumpliendo al mismo tiempo ciertas restricciones de continuidad física. Por lo tanto, esto lleva a tener en cuenta una gran cantidad de variables en el modelo, lo que hace que este enfoque sea computacionalmente costoso. Para superar estas limitaciones, proponemos un enfoque basado en la teoría del zigzag, una subclase específica de la teoría multinivel. La teoría proporciona continuidad del esfuerzo cortante en todo el espesor del laminado, asumiendo un patrón en zigzag de desplazamientos en el plano. Por tanto, la teoría del zigzag proporciona el mismo número de variables cinemáticas independientemente del número de capas del laminado.
Para demostrar el poder de nuestro método para predecir el comportamiento de paneles sándwich con núcleos cóncavos bajo cargas de flexión, comparamos nuestros resultados con teorías clásicas (es decir, nuestro enfoque con modelos computacionales (es decir, elementos finitos) y datos experimentales (es decir, flexión de tres puntos de paneles sándwich impresos en 3D). Para ello, primero derivamos la relación de desplazamiento basándonos en la teoría del zigzag, y luego obtuvimos las ecuaciones constitutivas usando el principio de Hamilton y las resolvimos usando el método de Galerkin. Los resultados obtenidos son una poderosa herramienta para el diseño correspondiente. parámetros geométricos de paneles sándwich con rellenos auxéticos, facilitando la búsqueda de estructuras con propiedades mecánicas mejoradas.
Considere un panel sándwich de tres capas (Fig. 1). Parámetros de diseño geométrico: capa superior \({h}_{t}\), capa intermedia \({h}_{c}\) y capa inferior \({h}_{ b }\) espesor. Nuestra hipótesis es que el núcleo estructural consiste en una estructura reticular picada. La estructura consta de células elementales dispuestas una al lado de la otra de forma ordenada. Al cambiar los parámetros geométricos de una estructura cóncava, es posible cambiar sus propiedades mecánicas (es decir, los valores del índice de Poisson y la rigidez elástica). Los parámetros geométricos de la celda elemental se muestran en las Figs. 1 incluyendo ángulo (θ), longitud (h), altura (L) y espesor de columna (t).
La teoría del zigzag proporciona predicciones muy precisas del comportamiento de tensión y deformación de estructuras compuestas en capas de espesor moderado. El desplazamiento estructural en la teoría del zigzag consta de dos partes. La primera parte muestra el comportamiento del panel sándwich en su conjunto, mientras que la segunda parte analiza el comportamiento entre capas para asegurar la continuidad del esfuerzo cortante (o la llamada función de zigzag). Además, el elemento en zigzag desaparece en la superficie exterior del laminado, y no dentro de esta capa. Por lo tanto, la función de zigzag asegura que cada capa contribuya a la deformación transversal total. Esta importante diferencia proporciona una distribución física más realista de la función de zigzag en comparación con otras funciones de zigzag. El modelo en zigzag modificado actual no proporciona continuidad del esfuerzo cortante transversal a lo largo de la capa intermedia. Por lo tanto, el campo de desplazamiento basado en la teoría del zigzag se puede escribir de la siguiente manera31.
en la ecuación. (1), k = b, c y t representan las capas inferior, media y superior, respectivamente. El campo de desplazamiento del plano medio a lo largo del eje cartesiano (x, y, z) es (u, v, w), y la rotación de flexión en el plano alrededor del eje (x, y) es \({\uptheta} _ {x}\) y \ ({\uptheta}_{y}\). \({\psi}_{x}\) y \({\psi}_{y}\) son cantidades espaciales de rotación en zigzag, y \({\phi}_{x}^{k}\ left ( z \right)\) y \({\phi}_{y}^{k}\left(z\right)\) son funciones en zigzag.
La amplitud del zigzag es una función vectorial de la respuesta real de la placa a la carga aplicada. Proporcionan una escala adecuada de la función de zigzag, controlando así la contribución global del zigzag al desplazamiento en el plano. La deformación cortante a lo largo del espesor de la placa consta de dos componentes. La primera parte es el ángulo de corte, uniforme en todo el espesor del laminado, y la segunda parte es una función constante por partes, uniforme en todo el espesor de cada capa individual. De acuerdo con estas funciones constantes por partes, la función en zigzag de cada capa se puede escribir como:
en la ecuación. (2), \({c}_{11}^{k}\) y \({c}_{22}^{k}\) son las constantes de elasticidad de cada capa, y h es el espesor total de el disco. Además, \({G}_{x}\) y \({G}_{y}\) son los coeficientes de rigidez al corte promedio ponderados, expresados como 31:
Las dos funciones de amplitud de zigzag (Ecuación (3)) y las cinco variables cinemáticas restantes (Ecuación (2)) de la teoría de la deformación por corte de primer orden constituyen un conjunto de siete cinemáticas asociadas con esta variable de la teoría de placas en zigzag modificada. Suponiendo una dependencia lineal de la deformación y teniendo en cuenta la teoría del zigzag, el campo de deformación en el sistema de coordenadas cartesiano se puede obtener como:
donde \({\varepsilon}_{yy}\) y \({\varepsilon}_{xx}\) son deformaciones normales, y \({\gamma}_{yz},{\gamma}_{xz} \ ) y \({\gamma}_{xy}\) son deformaciones por corte.
Utilizando la ley de Hooke y teniendo en cuenta la teoría del zigzag, la relación entre tensión y deformación de una placa ortotrópica con estructura reticular cóncava se puede obtener a partir de la ecuación (1). (5)32 donde \({c}_{ij}\) es la constante elástica de la matriz tensión-deformación.
donde \({G}_{ij}^{k}\), \({E}_{ij}^{k}\) y \({v}_{ij}^{k}\) se cortan la fuerza es el módulo en diferentes direcciones, el módulo de Young y el coeficiente de Poisson. Estos coeficientes son iguales en todas las direcciones para la capa isotópica. Además, para los núcleos que regresan de la red, como se muestra en la Fig. 1, estas propiedades se pueden reescribir como 33.
La aplicación del principio de Hamilton a las ecuaciones de movimiento de una placa multicapa con un núcleo reticular cóncavo proporciona las ecuaciones básicas para el diseño. El principio de Hamilton se puede escribir como:
Entre ellos, δ representa el operador variacional, U representa la energía potencial de deformación y W representa el trabajo realizado por la fuerza externa. La energía potencial total de deformación se obtiene mediante la ecuación. (9), donde A es la región del plano mediano.
Suponiendo una aplicación uniforme de la carga (p) en la dirección z, el trabajo de la fuerza externa se puede obtener a partir de la siguiente fórmula:
Reemplazando la ecuación Ecuaciones (4) y (5) (9) y reemplazando la ecuación. (9) y (10) (8) e integrando sobre el espesor de la placa, la ecuación: (8) se puede reescribir como:
El índice \(\phi\) representa la función de zigzag, \({N}_{ij}\) y \({Q}_{iz}\) son fuerzas dentro y fuera del plano, \({M} _{ij }\) representa un momento flector y la fórmula de cálculo es la siguiente:
Aplicar la integración por partes a la ecuación. Sustituyendo en la fórmula (12) y calculando el coeficiente de variación, la ecuación que define el panel sándwich se puede obtener en la forma de la fórmula (12). (13).
Las ecuaciones de control diferencial para placas de tres capas soportadas libremente se resuelven mediante el método de Galerkin. Bajo el supuesto de condiciones cuasiestáticas, la función desconocida se considera como una ecuación: (14).
\({u}_{m,n}\), \({v}_{m,n}\), \({w}_{m,n}\),\({{\uptheta}_ {\mathrm {x}}}_{\mathrm {m} \text{,n}}\),\({{\uptheta }_{\mathrm {y}}}_{\mathrm {m} \text {,n}}\), \({{\uppsi}_{\mathrm{x}}}_{\mathrm{m}\text{,n}}\) y \({{\uppsi}_{ \mathrm{y}}}_{\mathrm{m}\text{,n}}\) son constantes desconocidas que se pueden obtener minimizando el error. \(\overline{\overline{u}} \left({x{\text{,y}}} \right)\), \(\overline{\overline{v}} \left({x{\text {,y}}} \right)\), \(\overline{\overline{w}} \left( {x{\text{,y}}} \right)\), \(\overline{\overline {{{\uptheta}_{x}}}} \left( {x{\text{,y}}} \right)\), \(\overline{\overline{{{\uptheta}_{y} }}} \left( {x{\text{,y}}} \right)\), \(\overline{\overline{{\psi_{x}}}} \left( {x{\text{, y}}} \right)\) y \(\overline{\overline{{ \psi_{y} }}} \left( {x{\text{,y}}} \right)\) son funciones de prueba, que debe satisfacer las condiciones de contorno mínimas necesarias. Solo para condiciones de contorno admitidas, la función de prueba se puede recalcular como:
La sustitución de ecuaciones da ecuaciones algebraicas. (14) a las ecuaciones rectoras, lo que puede conducir a la obtención de coeficientes desconocidos en la ecuación (14). (14).
Utilizamos modelado de elementos finitos (FEM) para simular por computadora la flexión de un panel sándwich soportado libremente con una estructura de celosía cóncava como núcleo. El análisis se realizó en un código comercial de elementos finitos (por ejemplo, Abaqus versión 6.12.1). Se utilizaron elementos sólidos hexaédricos 3D (C3D8R) con integración simplificada para modelar las capas superior e inferior, y elementos tetraédricos lineales (C3D4) para modelar la estructura reticular intermedia (cóncava). Realizamos un análisis de sensibilidad de la malla para probar la convergencia de la malla y concluimos que los resultados del desplazamiento convergieron en el tamaño de característica más pequeño entre las tres capas. La placa sándwich se carga mediante la función de carga sinusoidal, teniendo en cuenta las condiciones límite de libre apoyo en los cuatro bordes. El comportamiento mecánico elástico lineal se considera como un modelo de material asignado a todas las capas. No existe un contacto específico entre las capas, están interconectadas.
Utilizamos técnicas de impresión 3D para crear nuestro prototipo (es decir, panel sándwich con núcleo auxético de triple impresión) y la correspondiente configuración experimental personalizada para aplicar condiciones de flexión similares (carga uniforme p a lo largo de la dirección z) y condiciones de contorno (es decir, simplemente soportadas). asumido en nuestro enfoque analítico (Fig. 1).
El panel sándwich impreso en una impresora 3D consta de dos revestimientos (superior e inferior) y un núcleo de celosía cóncavo, cuyas dimensiones se muestran en la Tabla 1, y fue fabricado en una impresora 3D Ultimaker 3 (Italia) utilizando el método de deposición ( DMD). Se utiliza tecnología en su proceso. Imprimimos en 3D la placa base y la estructura principal de celosía auxiliar juntas, e imprimimos la capa superior por separado. Esto ayuda a evitar complicaciones durante el proceso de eliminación del soporte si es necesario imprimir todo el diseño a la vez. Después de la impresión 3D, se pegan dos piezas separadas con superpegamento. Imprimimos estos componentes utilizando ácido poliláctico (PLA) con la mayor densidad de relleno (es decir, 100%) para evitar defectos de impresión localizados.
El sistema de sujeción personalizado imita las mismas condiciones de contorno de soporte simples adoptadas en nuestro modelo analítico. Esto significa que el sistema de agarre evita que el tablero se mueva a lo largo de sus bordes en las direcciones x e y, permitiendo que estos bordes giren libremente alrededor de los ejes x e y. Esto se hace considerando filetes con radio r = h/2 en los cuatro bordes del sistema de agarre (Fig. 2). Este sistema de sujeción también garantiza que la carga aplicada se transfiera completamente desde la máquina de prueba al panel y se alinee con la línea central del panel (fig. 2). Utilizamos tecnología de impresión 3D de chorro múltiple (ObjetJ735 Connex3, Stratasys® Ltd., EE. UU.) y resinas comerciales rígidas (como la serie Vero) para imprimir el sistema de agarre.
Diagrama esquemático de un sistema de agarre personalizado impreso en 3D y su ensamblaje con un panel sándwich impreso en 3D con núcleo auxético.
Realizamos pruebas de compresión cuasiestáticas controladas por movimiento utilizando un banco de pruebas mecánico (Lloyd LR, celda de carga = 100 N) y recopilamos fuerzas y desplazamientos de la máquina a una frecuencia de muestreo de 20 Hz.
En esta sección se presenta un estudio numérico de la estructura sándwich propuesta. Suponemos que las capas superior e inferior están hechas de resina epoxi de carbono y que la estructura reticular del núcleo cóncavo está hecha de polímero. Las propiedades mecánicas de los materiales utilizados en este estudio se muestran en la Tabla 2. Además, las relaciones adimensionales de los resultados de desplazamiento y los campos de tensión se muestran en la Tabla 3.
El desplazamiento vertical máximo adimensional de una placa cargada uniformemente y libremente soportada se comparó con los resultados obtenidos por diferentes métodos (Tabla 4). Existe buena concordancia entre la teoría propuesta, el método de los elementos finitos y las verificaciones experimentales.
Comparamos el desplazamiento vertical de la teoría del zigzag modificada (RZT) con la teoría de la elasticidad 3D (Pagano), la teoría de la deformación por corte de primer orden (FSDT) y los resultados FEM (ver Fig. 3). La teoría de corte de primer orden, basada en los diagramas de desplazamiento de placas gruesas multicapa, es la que más difiere de la solución elástica. Sin embargo, la teoría del zigzag modificada predice resultados muy precisos. Además, también comparamos la tensión cortante fuera del plano y la tensión normal en el plano de varias teorías, entre las cuales la teoría del zigzag obtuvo resultados más precisos que la FSDT (Fig. 4).
Comparación de deformación vertical normalizada calculada utilizando diferentes teorías en y = b/2.
Cambio en la tensión cortante (a) y la tensión normal (b) en todo el espesor de un panel sándwich, calculado utilizando varias teorías.
A continuación, analizamos la influencia de los parámetros geométricos de la celda unitaria con núcleo cóncavo en las propiedades mecánicas generales del panel sándwich. El ángulo de celda unitaria es el parámetro geométrico más importante en el diseño de estructuras reticulares reentrantes34,35,36. Por lo tanto, calculamos la influencia del ángulo de la celda unitaria, así como el espesor fuera del núcleo, en la deflexión total de la placa (Fig. 5). A medida que aumenta el espesor de la capa intermedia, disminuye la deflexión adimensional máxima. La resistencia relativa a la flexión aumenta para capas centrales más gruesas y cuando \(\frac{{h}_{c}}{h}=1\) (es decir, cuando hay una capa cóncava). Los paneles sándwich con una celda unitaria auxética (es decir, \(\theta =70^\circ\)) tienen los desplazamientos más pequeños (Fig. 5). Esto muestra que la resistencia a la flexión del núcleo auxético es mayor que la del núcleo auxético convencional, pero es menos eficiente y tiene una relación de Poisson positiva.
Deflexión máxima normalizada de una varilla de celosía cóncava con diferentes ángulos de celda unitaria y espesor fuera del plano.
El espesor del núcleo de la rejilla auxética y la relación de aspecto (es decir, \(\theta=70^\circ\)) afectan el desplazamiento máximo de la placa sándwich (Figura 6). Se puede observar que la deflexión máxima de la placa aumenta al aumentar h/l. Además, aumentar el espesor del núcleo auxético reduce la porosidad de la estructura cóncava, aumentando así la resistencia a la flexión de la estructura.
La deflexión máxima de los paneles sándwich causada por estructuras de celosía con un núcleo auxético de varios espesores y longitudes.
El estudio de los campos de tensión es un área interesante que puede explorarse cambiando los parámetros geométricos de la celda unitaria para estudiar los modos de falla (p. ej., delaminación) de estructuras multicapa. La relación de Poisson tiene un efecto mayor en el campo de tensiones cortantes fuera del plano que la tensión normal (ver Fig. 7). Además, este efecto es heterogéneo en diferentes direcciones debido a las propiedades ortotrópicas del material de estas rejillas. Otros parámetros geométricos, como el espesor, la altura y la longitud de las estructuras cóncavas, tuvieron poco efecto sobre el campo de tensiones, por lo que no fueron analizados en este estudio.
Cambio en los componentes del esfuerzo cortante en diferentes capas de un panel sándwich con relleno de celosía con diferentes ángulos de concavidad.
En este caso se investiga mediante la teoría del zigzag la resistencia a la flexión de una placa multicapa apoyada libremente con un núcleo reticular cóncavo. La formulación propuesta se compara con otras teorías clásicas, incluida la teoría de la elasticidad tridimensional, la teoría de la deformación por corte de primer orden y el FEM. También validamos nuestro método comparando nuestros resultados con resultados experimentales en estructuras sándwich impresas en 3D. Nuestros resultados muestran que la teoría del zigzag es capaz de predecir la deformación de estructuras tipo sándwich de espesor moderado bajo cargas de flexión. Además, se analizó la influencia de los parámetros geométricos de la estructura reticular cóncava sobre el comportamiento a flexión de los paneles sándwich. Los resultados muestran que a medida que aumenta el nivel de auxético (es decir, θ <90), aumenta la resistencia a la flexión. Además, aumentar la relación de aspecto y disminuir el espesor del núcleo reducirá la resistencia a la flexión del panel sándwich. Finalmente, se estudia el efecto del coeficiente de Poisson sobre el esfuerzo cortante fuera del plano, y se confirma que el coeficiente de Poisson tiene la mayor influencia sobre el esfuerzo cortante generado por el espesor de la placa laminada. Las fórmulas y conclusiones propuestas pueden abrir el camino al diseño y optimización de estructuras multicapa con rellenos de celosía cóncavas bajo condiciones de carga más complejas necesarias para el diseño de estructuras portantes en tecnología aeroespacial y biomédica.
Los conjuntos de datos utilizados y/o analizados en el estudio actual están disponibles a través de los respectivos autores previa solicitud razonable.
Aktai L., Johnson AF y Kreplin B. Kh. Simulación numérica de las características de destrucción de núcleos de panal. ingeniero. fractales. pelo. 75(9), 2616–2630 (2008).
Gibson LJ y Ashby MF Sólidos porosos: estructura y propiedades (Cambridge University Press, 1999).
Hora de publicación: 12 de agosto de 2023